納米強(qiáng)化增韌型澆注料的研制報(bào)告
目前的窯口及噴煤管部位主要以使用高性能澆注料為主。
窯口澆注料，一般是使用剛玉、莫來石及鋁礬土級(jí)澆注料，使用壽命多數(shù)一般為3-10個(gè)月。大多數(shù)情況下，由于材料本身的質(zhì)量限制及施工、操作等方面的原因，3-10個(gè)月就需要重新修筑。無法同冷卻帶磚保持同步，嚴(yán)重影響回轉(zhuǎn)窯的生產(chǎn)效率。
回轉(zhuǎn)窯轉(zhuǎn)速為每分鐘3-4周，也就是說，窯口澆注料每分鐘要承受3-4次約1400℃的高溫物料的加熱、磨損。同時(shí)每分鐘承受3-4次的冷熱交替。反復(fù)的熱應(yīng)力導(dǎo)致材料產(chǎn)生裂紋、剝落，以及材料的結(jié)合強(qiáng)度降低，材料疏松。而澆注料的疏松又為水泥物料的侵蝕及磨損提供了前提，導(dǎo)致材料損毀加劇，壽命降低。
目前的噴煤管澆注料也多為剛玉、莫來石等材質(zhì)，使用壽命一般為3-10個(gè)月，出現(xiàn)損毀也主要是熱震性不好導(dǎo)致的剝落以及堿侵蝕、堿剝落等。
二、窯口及噴煤管用納米強(qiáng)化增韌型澆注料的研制
1、窯口及噴煤管用納米強(qiáng)化增韌型澆注料使用中的溫度及應(yīng)力場(chǎng)的計(jì)算機(jī)模擬
水泥窯窯口澆注料及噴煤管澆注料損毀的主要因素為熱震損毀，而與熱震損毀最直接相關(guān)的即是材料高溫下的應(yīng)力，較大的熱應(yīng)力將直接導(dǎo)致材料在冷熱交替過程中的熱震損毀。為此，我們首先借助于Ansys軟件對(duì)該類材料高溫下的溫度及應(yīng)力場(chǎng)分布進(jìn)行計(jì)算機(jī)模擬，以便弄清楚該類材料的損毀原因。
1.1窯口用剛玉澆注料的溫度及應(yīng)力場(chǎng)
目前窯口常用的剛玉質(zhì)澆注料使用中的溫度場(chǎng)及熱應(yīng)力場(chǎng)如下圖1、圖2。
剛玉質(zhì)澆注料的最大優(yōu)點(diǎn)即是硬度高，強(qiáng)度大，耐磨性好，但是，該材料的韌性較差，也就是說，彈性模量高、泊松比較?。淮送?，該材料的高溫線膨脹率較高，也將導(dǎo)致該材料的高溫下的熱應(yīng)力較大。由圖2看出，該澆注料使用中的最大應(yīng)力為135MPa，而溫度處于900-1300℃之間。135MPa的應(yīng)力將使該溫度下的剛玉質(zhì)澆注料難以承受，導(dǎo)致材料的組織結(jié)構(gòu)應(yīng)力破壞，裂紋出現(xiàn)、強(qiáng)度降低，如此，將導(dǎo)致材料的抗磨損性降低，大裂紋的出現(xiàn)也將導(dǎo)致結(jié)構(gòu)剝落損毀。這也就是盡管目前的剛玉質(zhì)材料強(qiáng)度較高，但是使用壽命并不高的主要原因。
從上述剛玉質(zhì)澆注料使用中的應(yīng)力場(chǎng)看出，如果能夠強(qiáng)化澆注料的韌性，降低材料的彈性模量，則澆注料的使用性能將得到大幅度的提高。我們知道，納米材料可以明顯改善材料的微觀組織結(jié)構(gòu)，強(qiáng)化材料的斷裂韌性，所以，改善窯口及噴煤管澆注料的使用性能就可以通過引入少量的納米氧化鋁粉體來增加韌性。圖3、圖4即是以棕剛玉為主要原料，同時(shí)引入納米氧化鋁增韌的澆注料使用中的溫度及應(yīng)力場(chǎng)。表1為目前的剛玉質(zhì)澆注料及納米強(qiáng)化型澆注料的理化指標(biāo)。
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理化指標(biāo) |
剛玉質(zhì)澆注料 |
納米強(qiáng)化型澆注料 | |
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化學(xué)成分，% |
Al2O3 |
92.2 |
66.53 |
|
體積密度，g/cm3 |
3.0 |
2.8 | |
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彈性模量,GPa |
19 |
8 | |
由圖3、圖4的溫度場(chǎng)及應(yīng)力場(chǎng)即可看出，納米強(qiáng)化增韌型澆注料的最高應(yīng)力僅僅為67.8MPa，同上述的窯口及噴煤管用剛玉質(zhì)澆注料135MPa的應(yīng)力相比降低了一半。而這個(gè)應(yīng)力800-1200℃ 的溫度范圍內(nèi)還是可以承受的，也不會(huì)出現(xiàn)類似于現(xiàn)有剛玉質(zhì)澆注料的大的裂紋、結(jié)構(gòu)剝落機(jī)耐磨損性降低等情況，這樣就避免了剝落及過度磨損，如此，納米強(qiáng)化增韌型的該類澆注料的使用壽命將大幅度提高。
1.2噴煤管澆注料的溫度場(chǎng)及應(yīng)力場(chǎng)
目前的以剛玉質(zhì)澆注料（如表1中）施工的噴煤管的溫度場(chǎng)及應(yīng)力場(chǎng)圖5、圖6。
從圖5及圖6看出，剛玉質(zhì)噴煤管使用中的最高應(yīng)力為155MPa，類似于剛玉質(zhì)窯口澆注料的高溫應(yīng)力。較高的熱應(yīng)力將使材料出現(xiàn)高溫?cái)D傷及斷裂而導(dǎo)致過早損毀。圖7即為目前的剛玉質(zhì)澆注料使用中的損毀狀況。熱應(yīng)力導(dǎo)致該噴煤管出現(xiàn)較多的徑向、軸向裂紋。
納米增韌型噴煤管澆注料的（如表1中）的溫度及應(yīng)力場(chǎng)如圖8及圖9。
同窯口一樣，強(qiáng)化增韌后的噴煤管澆注料的高溫應(yīng)力明顯降低，最大應(yīng)力僅為51.1MPa，相當(dāng)于原剛玉質(zhì)澆注料的最高應(yīng)力的1/3，所以，就增韌后的澆注料而言，其出現(xiàn)裂紋的可能性大大降低，從而避免了使用中的裂紋剝落，保持了材料的整體穩(wěn)定性，這對(duì)充分發(fā)揮材料的有效使用量是非常關(guān)鍵的，也在一定程度上保證了高壽命。
2、堿滲透的抑制
窯口及噴煤管澆注料使用中除受到高溫應(yīng)力外，材料表面還主要受到堿氣氛的侵蝕。澆注料因堿蒸汽的滲入形成霞石、白榴石等將使材料表面出現(xiàn)堿裂和剝落，導(dǎo)致其損毀加快，所以，增強(qiáng)窯口及噴煤管澆注料的使用壽命也要非常注重減緩堿蒸汽的滲入。
對(duì)于高氧化鋁含量的剛玉質(zhì)澆注料而言，其耐堿裂的性能相對(duì)要差些。圖7為噴煤管用剛玉質(zhì)澆注料的使用中的照片圖，從圖中看出，噴煤管澆注料外周因堿蒸汽的侵蝕而出現(xiàn)層狀剝落損毀。
我們知道，作為耐堿侵蝕好的材料是低鋁材料，由于Al2O3-SiO2系材料通過與堿蒸汽形成熔融釉層阻止其滲入，所以，該窯口及噴煤管澆注料也可以借鑒該原則。目前剛玉質(zhì)澆注料及納米增韌型澆注料的基質(zhì)的化學(xué)分析如表2。
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化學(xué)成分，% |
剛玉質(zhì)澆注料 |
納米強(qiáng)化型澆注料 |
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Al2O3 |
83.27 |
68.4 |
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SiO2 |
3.93 |
28.5 |
無論對(duì)于窯口澆注料還是噴煤管澆注料，只要是不發(fā)生裂紋剝落，不產(chǎn)生堿侵蝕性層狀剝落，其使用性能就能得到保證。這也是納米強(qiáng)化增韌型澆注料研制的主要出發(fā)點(diǎn)。
研制后的納米強(qiáng)化型澆注料及普通剛玉質(zhì)澆注料的部分理化指標(biāo)如表3。
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理 化 指 標(biāo) |
普通剛玉質(zhì)澆注料 |
納米強(qiáng)化型澆注料 | |
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Al2O3 |
92.2 |
66.53 | |
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抗折強(qiáng)度，MPa |
110℃×24h |
9.3 |
12.3 |
|
1100℃×2h |
11.5 |
14.3 | |
|
1500℃×2h |
13 |
18.6 | |
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耐壓強(qiáng)度，MPa |
110℃×24h |
108 |
140 |
|
1100℃×2h |
110 |
158 | |
|
1500℃×2h |
140 |
160 | |
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燒后線變化，% |
1100℃×2h |
-0.3 |
0 |
|
1500℃×2h |
-0.59 |
-0.26 | |
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彈性模量，GPa |
19 |
8 | |
三、使用實(shí)踐
就目前水泥窯窯口及噴煤管澆注料而言，普遍采用剛玉系列澆注料；引入納米強(qiáng)化該部位澆注料的性能還屬首次。經(jīng)過冀東水泥扶風(fēng)有限責(zé)任公司等單位使用證明，該澆注料在4000噸/日的水泥窯上使用達(dá)到了14個(gè)月；在噴煤管上使用達(dá)到了10月的高紀(jì)錄，目前仍在繼續(xù)使用，其間不產(chǎn)生任何剝落損毀，表面光滑無裂紋，效果非常好。
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